Современные огнеупоры и эффективность их применения при производстве и разливке стали

Современные промежуточные ковши для
высокопроизводительных МНЛЗ

Смирнов А.Н., Кравченко А.В., Верзилов А.П., Ефимова В.Г.

Дана подробная классификация промежуточных ковшей слябовых, сортовых и блюмовых МНЛЗ. Рассмотрены особенности непрерывной разливки стали с применением промежуточных ковшей различных конфигураций. Дана оценка целесообразности применения металлоприемников типа «турбостоп» и «колодец» при непрерывной разливке стали открытой и закрытой струей.

Ключевые слова: непрерывная разливка, промежуточный ковш, неметаллические включения, металлоприемник, усреднение

В современной системе технологий промежуточный ковш МНЛЗ рассматривается как один из важнейших элементов, который самым непосредственным образом влияет на качество непрерывнолитой заготовки.

Первоначально промежуточный ковш выполнял, главным образом, функции приема и распределения металла по ручьям. Однако, благодаря существенному повышению требований к качеству стали в последние десятилетия его роль стала более значимой.

Современный промежуточный ковш (рис. 1) выполняет различные функции. Он является буферной емкостью, так как с его помощью согласовывается дискретное поступление металла из сталеразливочного ковша в промежуточный и непрерывное поступление стали из промковша в кристаллизатор. При этом обеспечиваются усреднение поступающей порции металла и предотвращение попадания шлака в кристаллизатор. Предполагается, что конструкция промежуточного ковша должна обеспечивать минимальные потери тепла металлом в течение всего цикла литья.

Промежуточный ковш обеспечивает поступление металла в кристаллизатор с определенным расходом и, обеспечивая хорошо организованную струю. Он позволяет разливать сталь в несколько кристаллизаторов одновременно и осуществлять серийную разливку методом плавка на плавку при смене сталеразливочных ковшей без прекращения и снижения скорости разливки. Конструкция и вместимость промежуточного ковша в значительной степени определяют стабильность процесса разливки стали и качество заготовки [1-3].

Исходя из вышеизложенного конструкция промковша должна учитывать следующие основные факторы:

  • количество и расположение ручьев МНЛЗ, а также сечение разливаемых заготовок;
  • способ регулирования процесса истечения металла из промковша;
  • способ начала процесса разливки, метод удаления шлака и остатков металла после ее окончания;
  • оснащенность промковша специальными устройствами и приспособлениями (например, для непрерывного замера температуры или подогрева металла в ходе литья);
  • характер движения конвективных потоков металла, способствующих всплытию неметаллических включений в шлак или инициирующих повышенный износ элементов футеровки промковша;
  • возможность дополнительной рафинирующей обработки металла в промковше посредством его продувки инертным газом;
  • количество последовательно разливаемых плавок в серии.

Общий вид 6-ти ручьевого промежуточного ковша МНЛЗ

Рисунок 1 – Общий вид 6-ти ручьевого промежуточного ковша МНЛЗ: 1 – кожух промковша; 2 – стакан-дозатор; 3 – металлоприемник; 4 – торкрет-слой; 5 – рабочий слой

Геометрическая форма промковша выбирается по возможности наиболее простой и приближенной к параллелепипеду. Это упрощает процесс изготовления футеровки промковша и его обслуживания (например, извлечения остатка металла после разливки). Для удобства эксплуатации также выполняются технологические уклоны стенок (сужение) промковша сверху вниз. Для скачивания избыточного количества шлака, скопившегося в промковше, его конструкция предусматривает наличие шлакового носика [1].

Футеровка промковша работает в чрезвычайно сложных условиях, поскольку ее рабочий слой непрерывно контактирует с жидкой сталью в течение длительного времени (10-25 часов и более). После окончания разливки футеровка охлаждается вместе с остатком металла, который затем удаляется из промковша. При этом многократно используемая часть футеровки подвергается дополнительным нагрузкам, связанным с циклическим изменением температуры и механическими воздействиями (при удалении остатка).

Как правило, футеровка выполняется трехслойной: рабочий (непосредственно контактирующий с жидкой сталью), арматурный (используемый многократно) и теплоизоляционный (обеспечивающий минимизацию потерь тепла) слои. В среднем расход огнеупоров промковша составляет 2,5-3,5 кг/т разливаемой стали.

Обычно, рабочий слой работает, только один цикл разливки и наносится на арматурный двумя методами: мокрого торкретирования (набрызгивания) или засыпкой «сухой» магнезиальной массы.

Основными зонами повышенного износа рабочего слоя футеровки промковша являются зона шлакового пояса и днище в области падения струи из сталеразливочного ковша.

Износ рабочего слоя футеровки промковша в шлаковом поясе, как правило, обусловливается химической агрессивностью покровной теплоизолирующей смеси по отношению к магнезитовому торкрет-слою.

Арматурный слой футеровки промковша выполняется, как правило, на базе тиксотропных масс с низким содержанием цемента и высоким содержанием Al2O3, принудительно смешиваемых с малым количеством воды и уплотняемых вибраторами. Для плотной фиксации арматурного слоя используются специальные анкеры, привариваемые к кожуху промковш. Расстояние от концов анкеров до поверхности арматурного слоя футеровки составляет 40-50 мм.

Арматурный слой, как правило, наливают по шаблону. Его стойкость составляет 800-1000 плавок. Монолитную футеровку наливают толщиной 100-120 мм для стен и 180-220 мм для днища. Допускаются периодические ремонты монолитной футеровки.

Между бетонной футеровкой и металлическим кожухом промковша устанавливается теплоизоляционный слой, предотвращающий потери тепла металлом через футеровку. Для этой цели применяют волокнистые теплоизоляционные материалы, например, муллитокремнеземистый войлок, фетр, картон и т.п. Тип и эффективность изоляции имеет определяющее значение при выборе температурного режима в промковше [1].

На практике, все промежуточные ковши можно разделить на слябовые, сортовые и блюмовые. Однако, в силу схожести геометрического рисунка и технологического оснащения сортовых и блюмовых ковшей их объединяются в одну общую группу. В мировой практике наибольшее распространение получили многоручьевые МНЛЗ с количеством ручьев от 4 до 6 [4,5]. Как правило такие промежуточные ковши используются для разливки сталей рядового сортамента со стратегией минимизации издержек.

Как показывает практика, для высокоскоростных сортовых 6-ти ручьевых МНЛЗ, емкость промковша составляет, как правило, 25-30 тонн при высоте налива металла не менее 0,7-0,8 м. Для многоручьевых (4-6 ручьев) блюмовых МНЛЗ емкость промковша колеблется в пределах 25-35 тонн металла при той же высоте налива стали [1].

Классификация промежуточных ковшей сортовых МНЛЗ приведена на рисунке 2 и основывается на количестве ручьев – четном или нечетном. При этом промежуточные ковши с четным количеством ручьев делятся на В-образные и Т образные, в то время как промковши с нечетным количеством ручьев классифицируют на В-, Т- и W-образные.

Характерные геометрические формы промежуточных ковшей сортовых МНЛЗ

Рисунок 2 – Характерные геометрические формы промежуточных ковшей сортовых МНЛЗ: а) четырехручьевой В-образный с симметричной подачей; б) пятиручьевой В-образный с нессиметричной подачей; в), г) четырехручьевой Т-образный; д) пятиручьевой Т-образный; е) трехручьевой W-образный.

В-образные промежуточные ковши представляют собой простейшие четырехгранные емкости, у которых точка приема металла находится на одной оси с ручьями, не зависимо от их количества. В случае нечетного количества ручьев, подача металла из сталеразливочного в промежуточный ковш осуществляется несимметрично. Это обстоятельство влечет за собой появление значительного градиента температур по ручьям промежуточного ковша, вследствие чего значение температуры на крайнем левом ручье (рис. 2б) сильно отличается от ближайших, к точке падения струи, ручьев. Дальнейшее развитие конструкция промковшей получила за счет придания им Т-образной формы [6,7]. Такие ковши твердо закрепились в базовых проектах мировых лидеров разработки и изготовления МНЛЗ: «Danielli», «VAI Pomini», «SMS Concast» и пр. Отличительной особенностью является наличие «дельты» для приема металла, что изменяет характер движения конвективных потоков. Данная конструкционная особенность позволяет более полно усреднить металл по температуре и химическому составу, а также способствует увеличению времени пребывания стали в промежуточном ковше.

По мере увеличения количества ручьев от 2 до 8 точка падения струи смещается в сторону дельты, тем самым увеличивая расстояние от центральных ручьев. При этом сама дельта вытягивается в сторону перпендикулярную передней стенке промежуточного ковша (рис. 3). Данное обстоятельство объясняется необходимостью стабилизировать тепловую работу промежуточного ковша и усреднить температуру металла на всех ручьях.

Общий вид промежуточного ковша МНЛЗ Енакиевского металлургического завода

Рисунок 3 – Общий вид промежуточного ковша МНЛЗ Енакиевского металлургического завода

Промежуточные ковши для отливки слябов делятся по количеству ручьев на одно- и двухручьевые (иногда четырехручьевые), и предназначены для разливки качественных сталей. Характер расположения ручьев и геометрическая форма промежуточных ковшей приведена на рисунке 4. Наибольшее распространение в мировой практике получили одно- и двухручьевые промежуточные ковши. Это объясняется в первую очередь, тем что колличество ручьев определяется требуемой производительностью сталеплавильного цеха. Для современных МНЛЗ производительность одного ручья слябовой МНЛЗ составляет 1,0-1,5 млн. тонн стали в год, что фактически обосновывает использование одно- и двухручьевых машин.

Характерные геометрические формы промежуточных ковшей слябовых МНЛЗ

Рисунок 4 – Характерные геометрические формы промежуточных ковшей слябовых МНЛЗ: а) одноручьевой; б) двухручьевой В-образный; в) двухручьевой V-образный (L-образный); г) двухручьевой Т-образный; д) двухручьевой П-образный

Оптимальная емкость промковша определяется сечением (шириной) отливаемых заготовок, числом ручьев, расстоянием между ручьями, скоростью разливки, требованиями к возможности всплытия неметаллических включений и ассимиляции их шлакообразующим покрытием. На величину емкости промковша влияет также и режим разливки: в случае серийной разливки емкость промковша увеличивается с целью обеспечения запаса металла, необходимого для замены сталеразливочного ковша.

Емкость слябового промковша для двухручьевых МНЛЗ обычно составляет 45-55 тонн [1]. Однако в последнее десятилетие отмечена тенденция повышения объема промковша до 60-65 тонн и более, что объясняется увеличением скорости вытягивания заготовки. Важным критерием выбора рационального значения массы металла в промковше является также время пребывания жидкой стали в нем, то есть так называемое «резидентное» время. Значение этого показателя обычно выбирается на уровне 8-10 минут. При его выборе руководствуются соображениями обеспечения процесса всплытия неметаллических включений из металла в покровный шлак и устранения застойных зон.

Одноручьевые промежуточные ковши (рис. 4а) имеют прямоугольную геометрическую форму. Место падения струи распологается в противоположной выпускному отверстию стороне. В зарубежной литературе промежуточные ковши такой геометрической формы получили название В-образных (от англ. boat - "лодка") [3].

Двухручьевые слябовые ковши в свою очередь делятся на: В-образные (рис. 4б), V-образные или L-образные (рис.4в), Т-образные (рис. 4г) и П-образные (рис. 3д).

Двухручьевые В-образные промежуточные ковши слябовых МНЛЗ нашли широкое распространение на заводах СНГ. Ручьи и точка падения струи располагаются на одной линии, что обеспечивает одинаковые температуры на обоих ручьях. При разливке особо чистых сталей такие промковши оборудуют фильтрационными перегородками, порогами, продувочными блоками и др.

На заводах Западной Европы и США используются V-образные промковши [3]. Вследствии того, что ручьи и точка падения располагаются не на одной линии, а также близости точки падения струи к боковым стенкам промковша возникает необходимость в установке устройства которое могло бы, либо погасить кинетическую энергию струи, либо ее перенаправить.

В силу сложности конструкции и большей стоимости Т-образные (рис. 5) и П-образные ковши получили меньшее распространения среди двухручьевых слябовых машин. При этом, концепция создания Т-образного промковша стала одной из основных при разработке промежуточных ковшей многоручьевых сортовых МНЛЗ.

Общий вид промышленной двухручьевой Т-образной слябовой МНЛЗ

Рисунок 5 - Общий вид промышленной двухручьевой Т-образной слябовой МНЛЗ

Тенденция развития МНЛЗ для разливки сверхкачественных марок стали обусловила создание «W-образного» типа (рис. 2е), главной отличительной особенностью которого является равноудаленность ручьев МНЛЗ от точки падения струи металла и стальковша. Такая схема создает наиболее благоприятные условия усреднения жидкого расплава между ручьями МНЛЗ, что значительно сказывается на стабильности процесса разливки и качестве непрерывнолитой заготовки. Промковши такого типа используются, в основном, для отливки качественной сортовой заготовки.

Обобщая известные технические решения, касающиеся разливки стали на МНЛЗ, представляется возможным классифицировать промковши по совокупности выполняемых технологических операций на две группы:

  • промковши, в которых широко используются операции рафинирования жидкой стали, в совокупности с функциями усреднения и дозирования металла;
  • промковши, в которых создаются максимально благоприятные условия для разливки сверхдлинными сериями (по меньшей мере, несколько десятков плавок) с целью минимизации издержек на разливку.

В промежуточных ковшах предназначенных для рафинирования металла устанавливаются некоторые дополнительные функциональные элементы (рис. 6), которые служат для предотвращения попадания неметаллических включений в непрерывнолитую заготовку. В целом, конструкция промежуточного ковша и условия его эксплуатации должны быть оптимизированы таким образом, чтобы минимизировать возможность вовлечения в жидкую ванну макровключений и образования конгломератов глинозема, а также благоприятствовать их всплытию к поверхности жидкой ванны.

На практике, для организации рационального движения потоков металла в промежуточном ковше устанавливают различного рода пороги и перегородки, учитывающие особенности геометрической формы промковша и требования к качеству металла[1,7,9-11].

Положение перегородок и порогов выбирается индивидуально для каждой конструкции промковша. Для более глубокого рафинирования стали применяется продувка аргоном через блоки (балки), установленные в днище, благодаря которым удаляется до 30-50% крупных неметаллических включений. [1,7,8]. Следует отметить, что недостатком продувочных балок является то, что между аргонной завесой и стенками промежуточного ковша, выполненными под тупым углом к днищу, создаются потоки металла, которые не подвергаются продувке аргоном и могут переносить неметаллические включения в выпускное отверстие ковша [12].

Одной из новейших тенденций развития промежуточнох ковшей для разливки особо высококачественных марок сталей является установка устройств для дополнительного (корректирующего) подогрева металла в промковше [13-15]. Данное мероприятие позволяет поддерживать температуру на заданном уровне (25-30 оС выше температуры ликвидус). Наиболее часто на металлургических заводах для подогрева металла в промковше используют плазменную горелку (рис. 7). Прирост температуры жидкой стали в промковше при использовании плазменных горелок составляет примерно 10 oС. При использовании плазменной горелки повышается точность регулирования температуры стали в промковше до ±3 оС.

Общая схема применения различных решений для управления потоками в промковше

Рисунок 6 – Общая схема применения различных решений для управления потоками в промковше: 1 – шиберный затвор сталеразливочного ковша; 2 – защитная труба; 3 – аргонная защита; 4 –металлоприемник; 5 – верхняя (шлаковая) перегородка; 6 – порог; 7 – продувочный блок; 8 – фильтрационная перегородка; 9 – теплоизолирующая смесь; 10 – стакан-дозатор; 11 – стопор-моноблок; 12 – трехплитный шиберный затвор

Общая схема плазменного подогрева стали в одноручьевом промковше и вид промышленной реализации подогрева в промежуточном ковше

Рисунок 7 - Общая схема плазменного подогрева стали в одноручьевом промковше(а) и вид промышленной реализации подогрева в промежуточном ковше

Подогрев стали в промковше является высокоэффективной технологической операцией, которая способствует стабилизации работы МНЛЗ в целом и способствует сокращению текущих расходов. Вместе с тем нельзя не отметить, что использование дополнительного подогрева должно быть совмещено с мероприятиями по усовершенствованию конструкции промковша в части усреднения металла по температуре и регламентирования движения конвективных потоков.

Дальнейшее повышение чистоты металла непосредственно в процессе непрерывной разливки, видимо, может быть достигнуто при применении методов вакуумной обработки стали в промковше [16,17]. В этом случае достигается уменьшение скорости зарастания погружных стаканов оксидами, а необходимость рафинирующей продувки стали аргоном через стопор-моноблок или шиберный затвор отпадает. Концептуально метод порционного вакуумирования стали в промковше, разработанный фирмой «Бритиш Стил», позволяет в определенной степени обеспечивать рафинирование металла, а также регулировать расход вытекающей стали путем изменения ее уровня в специальной камере промковша, перекрываемой стопором-моноблоком (рис. 8).

Схема вакуумирования стали в промковше, предложенная Бритиш стил

Рисунок 8 – Схема вакуумирования стали в промковше, предложенная «Бритиш стил»: 1 – защитная труба; 2 – стопор-моноблок; 3 – промежуточный ковш; 4 – теплоизолирующая смесь; 5 – сталь; 6 – погружной стакан; 7 – шлакообразующая смесь; 8 – кристаллизатор; 9 – камера для вакуумирования; 10 - вакуумный насос

В свою очередь промежуточные ковши, предназначенные для разливки сверхдлинными сериями, оборудуются огнеупорными элементами, которые способствуют повышению эксплуатационного ресурса футеровки промежуточного ковша. Существо такого рода решений обычно сводится к организации движения конвективных потоков таким образом, чтобы предотвратить интенсивный их контакт с футеровкой. Таким элементом является металлоприемник, который выполняет одновременно функции приема и торможения металла истекающего из сталеразливочного ковша, защиты места падения струи (бойное место), а также распределения потоков жидкой стали по ручьям.

Концепция создания такого огнеупорного изделия развивалась многими огнеупорными фирмами, о чем свидетельствует большое разнообразие патентов и статей [18-24]. Учитывая конструкционные и технологические особенности, современные металлоприемники возможно разделить на два основных типа: «турбостоп» (рис. 9) и «колодец» (рис. 10).

Металлоприемники типа турбостоп различных фирм производителей

Рисунок 9 – Металлоприемники типа «турбостоп» различных фирм производителей: а) «Foseco» (масса 295 кг); б) «Calderys» (масса 200 кг); в) «RHI» (масса 170 кг).

Металлоприемники типа колодец различных фирм производителей

Рисунок 10 – Металлоприемники типа «колодец» различных фирм производителей: а) «Dalmond» (масса 1240 кг); б) «Calderys» (масса 1350 кг); в) «Сorvintek» (масса 1180 кг).

Металлоприемники «турбостоп» выполняют роль стабилизатора струи металла падающей из сталеразливочного ковша и обеспечивают ее максимальное торможение. Конструкция рабочей камеры металлоприемника такого типа ограничивает зону приема стали и благодаря закругленным боковым стенкам (рис. 9) создает гидродинамическую «подушку», которая значительно снижает энергию потока металла и принудительно направляет сталь вверх.

Эффективная работа металлоприемника «турбостоп» лимитируется не только геометрическими и прочностными характеристиками, но также зависит от его химического состава, который подбирается индивидуально для конкретного потребителя. Различные фирмы производители поставляют на рынок металлоприемники основным компонентами которого является Al2O3, либо MgO. В качестве примера в таблице 1 приведены основные характеристики металлоприемника фирмы «Dalmond».

Таблица 1 – Основные характеристики металлоприемника типа «турбостоп»

Наименование изделия Металлоприемник типа «турбостоп»
Химический состав, % (масс) MgO
Al2O3
CaO
Fe2O3
4 – 5
94 – 96
1,2 – 1,8
0,1 – 0,2
Кажущаяся плотность, г/см3 ≥ 2,7
Предел прочности при сжатии, МПа ≥ 45 – 60
Вес одного изделия, кг 190–210

Несмотря на все многочисленные преимущества металлоприемники типа «турбостоп» не могут обеспечить эффективную защиту футеровки в зоне шлакового пояса, что в значительной мере ограничивает серийность разливки. Альтернативным вариантом, в аспекте защиты шлакового пояса и повышения эксплуатационного ресурса футеровки промежуточного ковша являются металлоприемники типа «колодец». Как правило, такие металлоприемники используют для промковшей многоручьевых сортовых МНЛЗ при разливке открытой струей [25]. Существует множество конструктивных исполнений такого металлоприемника. Все они обеспечивают максимальную защиту стенок и днища, а также благодаря наличию вырезов в верхней части (рис. 10а,б), либо выпускных отверстий в корпусе (рис. 10в) равномерно распределяют жидкий металл по ручьям МНЛЗ (рис. 3).

Обобщая известные исследования [4,5,7-12], следует подчеркнуть, что рациональный выбор конструкции и расположения управляющих элементов: продувочных блоков, перегородок, металлоприемника и др., устанавливаемых в промковше обеспечивает следующие преимущества:

  • улучшение качества непрерывнолитой заготовки за счет удаления неметаллических включений в стали;
  • повышение стойкости футеровки промковша и снижение удельных затрат на разливку;
  • повышение серийности разливки из одного промковша при обеспечении стабильности литья в течение всего цикла;
  • предотвращение зарастания сталепроводящего канала стакана-дозатора, шиберного затвора или погружного стакана.

Выводы:

  • 1. Промежуточный ковш – важный функциональный элемент непрерывной разливки стали, который обеспечивает прием жидкого металла истекающего из сталеразливочного ковша, его усреднение и распределение по ручьям. Он имеет определенную конфигурацию, способствующую более полной флотации неметаллических включений. Позволяет осуществлять серийную разливку методом плавка на плавку при смене сталеразливочных ковшей без прекращения и снижения скорости разливки.
  • 2. Существующие промежуточные ковши можно разделить на многоручьевые сортовые для разливки сталей обыкновенного сортамента и на одно- и двухручьевые слябовые для разливки особо высококачественных сталей автолистовой группы.
  • 3. Промежуточные ковши для разливки слябов на МНЛЗ классифицируются по количеству ручьев на одно-, двух- и четырехручьевые. При этом, среди двухручьевых промежуточных ковшей выделяют В-, V-, T-, и П-образные ковши. В силу конструктивных преимуществ и простоты эксплуатации и обслуживания наибольшее распространение на отчественных заводах получи двухручьевае B-образные промковши.
  • 4. Среди промежуточных ковшей сортовых МНЛЗ выделяют две группы: с четным и нечетным количеством ручьев. Промежуточные ковши с четным количеством ручьев делятся на В-образные и Т образные, в то время как проковши с нечетным количеством ручьев классифицируют на В-, Т- и W-образные. Наиболее востребованными в мировой практике являются Т-образные промежуточные ковши сортовых МНЛЗ с количеством ручьев от 4 до 6.
  • 5. В настоящее время продолжает прослеживаться тенденция повышения серийности разливки из одного промковша, которая в значительной степени коснулась Т-образных промковшей сортовых МНЛЗ. Решение вопросов связанных с повышение стойкости футеровки промковша связывают с применением специальных металлоприемников, а также новых видов футеровки и огнеупоров.
  • 6. Металлоприемники можно разделить на два типа: «турбостоп»-предназначенный для гашения кинетической энергии струи и «колодец»-для защиты стенок и днища промковша и перенаправления потоков к ручьям. При этом, использование металлоприемника «турбостоп» рекомендуется при разливке закрытой струей, «колодец» - при разливке открытой.
  • 7. В настоящее время продолжается универсализация промежуточного ковша, что выражается в его адаптации к методам плазменного нагрева и вакуумной обработки.

Список литературы:

  • 1.Смирнов А.Н., Куберский С.В., Штепан Е.В. Непрерывная разливка стали // Алчевск: ДонДТУ, 2010. – 520 с.
  • 2.B.G.Thomas, Q.Yuan, L.Zhang, S.P.Vanka, Flow Dynamics and Inclusion Transport in Continuous Casting of Steel, NSF Design, Service, and Manufacturing Grantees and Research Conf. Proc., R.G.Reddy, ed., (2003), p.2328 - 2362.
  • 3.Tundish operation // Continuous casting/ Volum 10. – Iron and Steel Society. – 2003. – P.323
  • 4.Смирнов А.Н., Подкорытов А.Л. Современные сортовые МНЛЗ: перспективы развития технологии и оборудования / Технологии. - №12. – декабрь 2009.- С. 18-25.
  • 5. Smirnov A., Grydin S., Physical and mathematical modeling fluid flows movement in tundish for 6-strand billet CCM // 1-st International Conference Simulation and Modeling of Metallurgical Processes in Steelmaking (STEELSIM-2005), Brno, 2005. – Brno: 2005. - P. 244-252.
  • 6. RU 56842 Промежуточный ковш для непрерывной разливки металла / Тахутдинов Р.С., Корнеев В.М., Вдовин К.Н., Точилкин В.В., Осипов В.А., Кунгурцев В.Н., Сарычев А.В., Ушаков С.Н. / Открытое акционерное общество «Магнитогорский металлургический комбинат» .- Номер заявки: 2006112471/22. - Дата публикации: 27.09.2006
  • 7. RU 77811 Промежуточный ковш для непрерывной разливки металла / Белобородова Л.Н., Новоселов Э.Б., Клочков А.С. / Патентообладатели: Белобородова Л.Н., Новоселов Э.Б., Клочков А.С. – Номер заявки: 2008120211/22.- Дата публикации:10.11.2008
  • 8.Смирнов А.Н., Кравченко А.В., Сердюков А.А., Тонкушин А.Ф. Многофункциональный промковш для разливки чистых сталей / Сборник научных трудов конференции «50 лет непрерывной разливке стали в Украине» / Донецк 2010. – C.409-420
  • 9. Смирнов А.Н., Ефимова В.Г., Кравченко А.В., Писмарев К.Е. Удаление неметаллических включений из стали в промковше при ее продувке аргоном через пористые блоки / Донецк 2011. – Научные труды ДонНТУ.– №13(194). – С.80-92
  • 10. Sahai Y., Emi T. Tundish Technology for Clean Steel Production. – New Jersey: World Scientific, 2008. – P. 316
  • 11. Wolf M. Advanced tundish metallurgy in slab casting // Proceedings 2-nd Conference on Continuous Casting of Steel in Developing Countries. October 28-31, 1997, Wuhang, China. – 316p.
  • 12. Смирнов А.Н., Кравченко А.В., ДонНТУ, Куберский С.В., Кузнецов Д.Ю. Физическое моделирование параметров рафинирования стали в промежуточном ковше слябовой МНЛЗ при продувке аргоном / Зборник научных трудов конференции «Инновационные технологии внепечной обработки чугуна и стали» / Донецк 2011.-С.182-190
  • 13. Troniman J., Comacho D. Plasma tundish heating at Nucor Steel Nebraska// Iron and Steel Engineer. 1995. V.73. No.11. – P.39-44.
  • 14. G.N. Okorokov A heating tundish – the final link in a continuous steelmaking technology / Metallurgist, Vol.42. - №1. – 1998
  • 15. Kittaka Setsuo, Wakida Shuji, Kanki Toyohiko, Hosokawa Takafumi Nippon Steel Type Tundish Plasma Heater "NS-Plasma I" for Continuous Caster / Shinnittetsu Giho. – 2001. - №375. – Р.145-149
  • 16. RU 2037372 Способ обработки металла в процессе непрерывной разливки / Уманец В.И.; Лебедев В.И.; Рябов В.В.; Копылов А.Ф.; Сафонов И.В.; Чиграй С.М.; Хребин В.Н.; Суханов Ю.Ф. / Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" .- Номер заявки: 93038362/02, Дата публикации: 19.06.1995
  • 17. RU 2085330 Способ поточного вакуумирования металла при непрерывной разливке / Уманец В.И.; Лебедев В.И.; Рябов В.В.; Сафонов И.В.; Копылов А.Ф.; Чиграй С.М. / Акционерное общество "Новолипецкий металлургический комбинат" .- Номер заявки: 95106158/02. - Дата публикации: 27.07.1997
  • 18. US Patent 2007/0132162 A1 Impact pad for metallurgical vessels / Ronald Barrett; Assignee North American Refractories Co.; Appl. No. 11/302,886; Filed Dec.14.2005; Date of Patent Jun.14.2007
  • 19. US Patent 7,004,227 B2 Impact pad for dividing and destributing liquid metal flow / Dong Xu, Laurens Heaslip, James Dorricott; Assignee Vesuvius Crusible Company; Appl. No. 10/477,473; Filed May.22.2002; Date of Patent Feb.28.2006
  • 20. US Patent 6,997,361 B2 Metallurgical impact pad / Donal Richard Zacharias, John Morris, Eric Wotsch; Assignee Foseco International Limited, Tamworth, GB; Appl. No. 10/395,150; Filed Mar.25.2003; Date of Patent Feb.14.2006
  • 21. US Patent 6,554,167 B1 Impact pad / Ronald Barrett; Assignee North American Refractories Co.; Appl. No. 09/896,672; Filed Jun.29.2001; Date of Patent Apr.29.2003
  • 22. US Patent 5,110,096 One-piece tundish living / Donald R. Zacharlas, Parma Hights; Assignee Foseco International Limited, Birmingham, England; Appl. No. 655,507; Filed Feb.15.1991; Date of Patent May.5.1992
  • 23. US Patent 5,868,955 Feed reservoir intended for retaining a molten metal, and in particular a steel / Herve Tavernier; Assignee Ugine Savoie-Usinor, Puteaux, France; Appl. No. 982,037; Filed Dec.1.1997; Date of Patent Feb.9.1999
  • 24. WO 2008/093042 A1 Mixing Chamber / Nitzl Gerald, Morris John, Zacharias Donald R., Assignee Foseco International Limited, GB; Int. Appl. No. PCT/GB2008/000162; Filed Jan.17.2008; Date of Patent Aug. 7.2008
  • 25. Смирнов А.Н., Кравченко А.В., Подкорытов А.Л., Климов В.Г., Соловых С.Г. Оптимизация потоков стали в промковше при разливке сверхдлинными сериями на многоручьевых сортовых МНЛЗ // Сборник научных трудов конференции «50 лет непрерывной разливке стали в Украине» / Донецк 2010. – C.324-330
РЕКЛАМА НА САЙТЕ

КНИГИ ПО МЕТАЛЛУРГИИ